許多市場對高效率同相DC-DC轉(zhuǎn)換器的需求都在不斷增長，這些轉(zhuǎn)換器能以降壓或升壓模式工作,，即可以將輸入電壓降低或提高至所需的穩(wěn)定電壓,，并且具有最低的成本和最少的元件數(shù)量。反相SEPIC（單端初級電感轉(zhuǎn)換器）也稱為Zeta轉(zhuǎn)換器,，具有許多支持此功能的特性（圖1）,。對其工作原理及利用雙通道同步開關(guān)控制器ADP1877的實(shí)施方案進(jìn)行分析，可以了解其在本應(yīng)用中的有用特性,。

拓?fù)浣Y(jié)構(gòu) www.elecfans.com" border="0" hspace="0" src="http://files.chinaaet.com/images/20101102/cea81833-d8e0-4aa4-b6ad-d12dc58af0a2.jpg" style="filter: ; width: 236px; zoom: 1; height: 94px" />

圖1. 反相SEPIC拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)

初級開關(guān)QH1和次級開關(guān)QL1反相工作,。在導(dǎo)通時(shí)間內(nèi),，QH1接通,，QL1斷開。電流沿兩條路徑流動,，如圖2所示,。第一條路徑是從輸入端經(jīng)過初級開關(guān)、能量傳輸電容(CBLK2),、輸出電感(L1B)和負(fù)載,，最終通過地流回輸入端。第二條路徑是從輸入端經(jīng)過初級開關(guān),、地基準(zhǔn)電感(L1A)和地流回輸入端,。

圖2. 電流流向圖,；QH1閉合，QL1斷開

在關(guān)斷期間,，開關(guān)位置剛好相反,。QL1接通，QH1斷開,。輸入電容(CIN)斷開,，但電流繼續(xù)經(jīng)過電感沿兩條路徑流動，如圖3所示,。第一條路徑是從輸出電感經(jīng)過負(fù)載,、地和次級開關(guān)流回輸出電感,。第二條路徑是從地基準(zhǔn)電感經(jīng)過能量傳輸電容、次級開關(guān)流回地基準(zhǔn)電感,。

圖3. 能量傳輸圖,；QL1閉合,，QH1斷開

應(yīng)用電感伏秒平衡原理和電容電荷平衡原理，可以求得方程式1所規(guī)定的均衡直流轉(zhuǎn)換比,，其中D為轉(zhuǎn)換器的占空比（一個(gè)周期的導(dǎo)通時(shí)間部分）,。

(1)

上式表明：如果占空比大于0.5，輸出端將獲得較高的調(diào)節(jié)電壓（升壓）,；如果占空比小于0.5,，調(diào)節(jié)電壓會較低（降壓）。此外還可分析得到其它相關(guān)結(jié)果：在無損系統(tǒng)中,，能量傳輸電容(CBLK2)上的穩(wěn)態(tài)電壓等于VOUT,；流經(jīng)輸出電感(L1B)的直流電流值等于IOUT；流經(jīng)地基準(zhǔn)電感(L1A)的直流電流值等于IOUT × VOUT/VIN,。該能量傳輸電容還能提供VIN至VOUT的隔直,。當(dāng)存在輸出短路風(fēng)險(xiǎn)時(shí)，此特性很有用,。

分析還顯示,，反相SEPIC中的輸出電流是連續(xù)的，對于給定輸出電容阻抗,，會產(chǎn)生較低的峰峰值輸出電壓紋波,。這就允許使用較小、較便宜的輸出電容,；相比之下,，在非連續(xù)輸出電流拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)中，為了達(dá)到同樣的紋波要求,，需要使用較大且昂貴的電容,。

通常，次級開關(guān)(QL1)是一個(gè)單向功率二極管,，它會限制這種拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)的峰值效率,。然而，利用ADI公司雙通道同步開關(guān)控制器ADP1877（見附錄）的一個(gè)通道,，并采用雙向MOSFET作為次級開關(guān),，可以設(shè)計(jì)一個(gè)“完全同步配置”的反相SEPIC。這樣,，峰值效率將大大提高,，同時(shí)可以降低輸出電流大于1 A的轉(zhuǎn)換器尺寸和成本,。

圖4顯示完全同步反相SEPIC配置的功率級，它利用ADP1877實(shí)現(xiàn),，只需要三個(gè)小型,、廉價(jià)的額外器件（CBLK1、DDRV和RDRV）,，其功耗可以忽略不計(jì),。

圖4. 同步反相SEPIC的功率級，利用ADP1877的通道1實(shí)現(xiàn)

反相SEPIC的理想穩(wěn)態(tài)波形如圖5所示,。通道1開關(guān)節(jié)點(diǎn)SW1（見附錄圖A）在VIN + VOUT （導(dǎo)通時(shí)間內(nèi)）和0 V（關(guān)斷時(shí)間內(nèi)）之間切換,。將電荷泵電容CBST, 連接到SW1，以便在導(dǎo)通時(shí)間內(nèi)將約為VIN + VOUT + 5 V的電壓施加于高端內(nèi)部驅(qū)動器的自舉上電軌（BST1引腳）和高端驅(qū)動器的輸出（DH1引腳）,，從而增強(qiáng)初級浮空N溝道MOSFET開關(guān)QH1,。箝位二極管DDRV, 確保穩(wěn)態(tài)輸出期間CBLK1上的電壓約為VOUT + VFWD(DDRV)，該電壓參考ADP1877的DH1引腳到QH1柵極的電壓,。在關(guān)斷時(shí)間內(nèi),，當(dāng)X節(jié)點(diǎn)電壓約為–VOUT時(shí)，CBLK1上的電壓阻止初級開關(guān)產(chǎn)生高于其閾值的柵極-源極電壓,。

圖5. 同步反相SEPIC的理想波形（忽略死區(qū)）

ADP1877具有脈沖跳躍模式,，使能時(shí)，可以降低開關(guān)速率,，只向輸出端提供足以保持輸出電壓穩(wěn)定的能量,，從而提高小負(fù)載時(shí)的效率,，大大降低柵極電荷和開關(guān)損耗,。在同步反相SEPIC和同步降壓拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)中均可以使能此模式。圖4所示DC-DC轉(zhuǎn)換電路只需要雙通道ADP1877的一個(gè)通道,，因此另一通道可以用于任一種拓?fù)浣Y(jié)構(gòu),。

電感耦合和能量傳輸電容
圖4中，功率電感L1A和L1B顯示為彼此耦合,。在這種拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)中,，耦合電感的目的是減少輸出電壓和電感電流的紋波，并且提高最大可能閉環(huán)帶寬,，下一部分將對此加以說明,。

雖然這些電感互相耦合，但并不希望耦合太緊,，以至于將一個(gè)繞組的大量能量通過鐵芯傳輸至另一個(gè)繞組,。為了避免這一點(diǎn)，必須求得耦合電感的泄漏電感(LLKG),，并選擇適當(dāng)?shù)哪芰總鬏旊娙?CBLK2),，使得其復(fù)數(shù)阻抗的幅值為泄漏電感與單個(gè)繞組電阻(DCR)的復(fù)串聯(lián)阻抗的1/10,，如方程式2、3,、4所示,。按照這一關(guān)系設(shè)計(jì)電路，可使耦合鐵芯所傳輸?shù)哪芰拷抵磷畹?。泄漏電感可以根?jù)耦合電感數(shù)據(jù)手冊中提供的耦合系數(shù)計(jì)算,。

(2)

(3)

(4)

匝數(shù)比最好為1:1，因?yàn)閷τ诮o定水平的輸出電壓紋波,，此時(shí)各繞組只需要分立電感所需電感的一半1,。可以使用1:1以外的匝數(shù)比,，但其結(jié)果將無法用本文中的方程式準(zhǔn)確描述,。

小信號分析和環(huán)路補(bǔ)償
反相SEPIC轉(zhuǎn)換器的完整小信號分析超出了本文的范圍，不過,，如果遵照下述原則,，完整分析將更具學(xué)術(shù)意義。

首先必須計(jì)算諧振頻率(fRES)時(shí)的許多復(fù)數(shù)阻抗交互,，以便求得目標(biāo)交越頻率的上限,。當(dāng)電感解耦時(shí)，此頻率降低,，導(dǎo)致最大可能閉環(huán)帶寬顯著降低,。

(5)

在此頻率時(shí)，可能有300°或更大的“高Q”相位遲滯,。為了避免轉(zhuǎn)換器在整個(gè)負(fù)載范圍內(nèi)相位裕量偏小的問題,，目標(biāo)交越頻率(fUNITY)應(yīng)為fRES的1/10。此諧振的阻尼主要取決于輸出負(fù)載電阻和耦合電感的直流電阻,。在較小程度上,，阻尼還取決于能量傳輸電容的等效串聯(lián)電阻(ESR)和功率MOSFET（QHl和QL1）的導(dǎo)通電阻。因此,，當(dāng)輸出負(fù)載電阻改變時(shí),，閉環(huán)傳遞函數(shù)的特征在該頻率時(shí)發(fā)生明顯變化也不足為奇。

耦合系數(shù)通常不是一個(gè)能夠精確控制的參數(shù),，因此應(yīng)將目標(biāo)交越頻率設(shè)置為比fRES低10倍的值（假設(shè)fRES小于開關(guān)頻率fSW）,。當(dāng)fUNITY設(shè)置適當(dāng)時(shí)，可以使用標(biāo)準(zhǔn)“II型”補(bǔ)償——兩個(gè)極點(diǎn)和一個(gè)零點(diǎn),。

(6)

圖6顯示同步反相SEPIC降壓/升壓拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)中ADP1877反饋環(huán)路的等效電路,。上框包含功率級和電流環(huán)路，下框包含電壓反饋環(huán)路和補(bǔ)償電路。

圖6. 同步反相SEPIC拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)中ADP1877具有內(nèi)部電流檢測I環(huán)路的功率級和補(bǔ)償方案

下框中的補(bǔ)償元件值可以通過下式計(jì)算：

	(7)
	(8)
	(9)

轉(zhuǎn)換器的跨導(dǎo)GCS利用下式計(jì)算：

(10)

COUT 是轉(zhuǎn)換器的輸出電容,。ESR是該輸出電容的等效串聯(lián)電阻,。RLOAD是最小輸出負(fù)載電阻。ACS是電流檢測增益,，對于ADP1877,，它可以在3 V/V至24 V/V范圍內(nèi)以離散步進(jìn)選擇。Gm是誤差放大器的跨導(dǎo),，ADP1877為550 μs,。VREF 是與誤差放大器的正輸入端相連的基準(zhǔn)電壓，ADP1877為0.6 V,。

GCS 是與頻率無關(guān)的增益項(xiàng),，隨增強(qiáng)后的次級開關(guān)電阻RDS(ON)而變化。最高交越頻率預(yù)期出現(xiàn)在此電阻和占空比D最低時(shí),。

為確保在最大輸出電流時(shí)不會達(dá)到補(bǔ)償箝位電壓,，所選的電流檢測增益(ACS)最高值應(yīng)滿足以下條件：

(11)

其中?IL 為峰峰值電感紋波電流。

(12)

如果斜率補(bǔ)償過多,，此處的方程式精確度將會下降：直流增益將降低,，輸出濾波器將引起主極點(diǎn)的頻率位置提高。

斜率補(bǔ)償
對于利用ADP1877實(shí)現(xiàn)的同步反相SEPIC,，必須考慮電流模式控制器2中的次諧波振蕩現(xiàn)象,。

按照下式設(shè)置RRAMP ，可以將采樣極點(diǎn)的品質(zhì)因素設(shè)為1,，從而防止發(fā)生次諧波振蕩3 （假設(shè) fUNITY 設(shè)置適當(dāng)）,。

(13)

值得注意的是，隨著增強(qiáng)后的次級開關(guān)電阻RDS(ON)降低,，采樣極點(diǎn)的Q也會下降,。如果這一因素與其它相關(guān)容差一起導(dǎo)致Q小于0.25，則應(yīng)進(jìn)行仿真,，確保在考慮容差的情況下,，轉(zhuǎn)換器不會有過多斜率補(bǔ)償，并且不是太偏向于電壓模式,。RRAMP 的值必須使得ADP1877 RAMP引腳的電流在6 μA至200 μA范圍內(nèi)，其計(jì)算公式14如下：

(14)

功率器件應(yīng)力
從圖2和圖3的電流流向圖可以看出,，功率MOSFET在接通后要承載電感電流總和,。因此，流經(jīng)兩個(gè)開關(guān)的電流直流分量為：

(15)

如果電感的耦合比為1:1,，則流經(jīng)兩個(gè)開關(guān)的電流交流分量為：

(16)

知道這些值后,，可以很快算出流經(jīng)各開關(guān)的電流均方根值。這些值與所選MOSFET的RDS(ON)MAX共同確保MOSFET具有熱穩(wěn)定性,，同時(shí)功耗足夠低,，以滿足效率要求,。

圖7. 同步反相SEPIC的理想電流波形（忽略死區(qū)）

精確計(jì)算初級開關(guān)的開關(guān)損耗超出了本文的范圍，但應(yīng)注意,，從高阻態(tài)變?yōu)榈妥钁B(tài)時(shí),，MOSFET上的電壓擺輻約為~VIN + VOUT 至 ~0 V，流經(jīng)開關(guān)的電流擺輻為0 A至IOUT[1/(1 – D)],。由于擺幅如此之高,，開關(guān)損耗可能是主要損耗，這是挑選MOSFET時(shí)應(yīng)注意的一點(diǎn),；對于MOSFET,，反向傳輸電容((CRSS)與RDS(ON)成反比。

初級開關(guān)和次級開關(guān)的漏極-源極擊穿電壓(BVDSS均須大于輸入電壓與輸出電壓之和（見圖5）,。

峰峰值輸出電壓紋波(?VRIPPLE)可通過下式近似計(jì)算：

(17)

流經(jīng)輸出電容的電流均方根值 (I rms COUT) 為：

(18)

方程式12所表示的峰峰值電感電流(?IL)取決于輸入電壓,，因此必須確保當(dāng)此參數(shù)改變時(shí)，輸出電壓紋波不會超過規(guī)定值,，并且流經(jīng)輸出電容的均方根電流不會超過其額定值,。

對于利用ADP1877實(shí)現(xiàn)的同步反向SEPIC，輸入電壓與輸出電壓之和不得超過14.5 V,，因?yàn)殡姾杀秒娙菖c開關(guān)節(jié)點(diǎn)相連,，當(dāng)初級開關(guān)接通時(shí)，其電壓達(dá)到VIN + VOUT,。

實(shí)驗(yàn)室結(jié)果
圖8顯示5 V輸出,、3 V和5.5 V輸入時(shí)同步反向SEPIC的功效與負(fù)載電流的關(guān)系。對于需要在3.3 V和5.0 V輸入軌之間切換的應(yīng)用,，或者當(dāng)實(shí)時(shí)調(diào)整輸入電壓以優(yōu)化系統(tǒng)效率時(shí),，這是常見情況。采用1 A至2 A負(fù)載時(shí),，無論輸入電壓高于或低于輸出電壓,，轉(zhuǎn)換器的效率均超過90%。

圖8. 效率與負(fù)載電流的關(guān)系

與圖8相關(guān)的功率器件材料清單見表1,，其中僅采用常見的現(xiàn)成器件,。一項(xiàng)具可比性的異步設(shè)計(jì)采用一個(gè)具有低正向壓降的業(yè)界領(lǐng)先肖特基二極管代替QL1，在以上兩種輸入電壓下,，其滿載時(shí)的效率低近10%,。此外，異步設(shè)計(jì)尺寸更大,、成本更高,，而且可能需要昂貴的散熱器。

表1. 功率器件