文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼： A
DOI：10.16157/j.issn.0258-7998.2015.10.035
中文引用格式： 臧鵬,，洪峰，辛張楠,，等. LCL濾波器型雙Buck并網(wǎng)逆變器[J].電子技術(shù)應(yīng)用,，2015，41(10)：129-132.
英文引用格式： Zang Peng,，Hong Feng,，Xin Zhangnan，et al. Dual buck inverter photovoltaic grid with LCL filter[J].Application of Electronic Technique,，2015,，41(10)：129-132.
0 引言
雙Buck逆變器是針對(duì)航空電源和新能源發(fā)電等對(duì)電源可靠性和效率要求高的場(chǎng)合提出的一類逆變器拓?fù)?。雙Buck逆變器無(wú)橋臂直通和開(kāi)關(guān)管寄生二極管反向恢復(fù)問(wèn)題,，開(kāi)關(guān)損耗低。但雙Buck逆變器需要兩個(gè)獨(dú)立濾波電感,，磁件體積,、重量均較大。
在抑制高頻諧波的同時(shí)又減小電感體積與重量是雙Buck逆變器研究的一個(gè)方向,。文獻(xiàn)[1-2]改進(jìn)雙Buck逆變器的控制方法,，消除了固有的電流過(guò)零畸變，實(shí)現(xiàn)較小的電流紋波,。但電路組成復(fù)雜,，電感數(shù)量多、體積大,，穩(wěn)定性差,。文獻(xiàn)[3]在雙Buck逆變器中引入磁集成技術(shù)，有效地減小了磁件體積和重量,。但磁集成技術(shù)有環(huán)流,，破壞雙Buck的半周期模態(tài)，降低電路效率,。文獻(xiàn)[4]使用LLC對(duì)雙Buck逆變器濾波,，電感量與電感體積均減小，但電路有兩個(gè)分壓電容,，器件的電壓應(yīng)力大,，系統(tǒng)穩(wěn)定性差。
本文提出用LCL濾波器對(duì)雙Buck并網(wǎng)逆變器濾波,。LCL 濾波器對(duì)高頻諧波電流有很大的衰減作用,，而且同樣的諧波抑制效果，所需電感量較L、LC濾波器更小,，電感體積與重量減小,。尤其對(duì)雙Buck并網(wǎng)逆變器，整個(gè)工作周期需要兩個(gè)獨(dú)立濾波電感的拓?fù)?。這一設(shè)計(jì)既保證電路高頻諧波濾波特性好,、輸出紋波小，又減小磁件體積和重量,。本文結(jié)合LCL濾波器型雙Buck并網(wǎng)逆變器的研究,，分析了LCL濾波器的參數(shù)及系統(tǒng)穩(wěn)定性。
1 LCL濾波器型雙Buck并網(wǎng)逆變器原理簡(jiǎn)介
圖1是LC濾波器型雙Buck并網(wǎng)逆變器的電路拓?fù)?。圖中,，將濾波電容Cs接在電網(wǎng)兩端。A,、C間電壓為UAC,，B、C間電壓為UBC,。輸出電壓正極性半周,，開(kāi)關(guān)管S1斬波，二極管D1續(xù)流,，逆變器輸出電平UAC為+Udc或-Udc,，UBC與電網(wǎng)電壓一致。輸出電壓負(fù)極性半周與正極性半周工作過(guò)程對(duì)稱,。UAC和UBC分別經(jīng)過(guò)LC濾波后輸出一個(gè)完整的正弦波給電網(wǎng),。這種濾波方式結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,，但雙Buck電路有兩個(gè)橋臂并聯(lián)工作,，需兩個(gè)電感，電感體積大,，成本高,。因此本文提出用LCL濾波器代替?zhèn)鹘y(tǒng)的LC濾波器對(duì)雙Buck并網(wǎng)逆變器進(jìn)行濾波以保證在同樣輸出電流紋波的情況下，減小電感量,、磁件體積,。
對(duì)圖1中Buck全橋逆變器修改如下：輸出負(fù)載處串電感L3且電容Cs與L3、電網(wǎng)并聯(lián),。如圖2,。
電路工作分4模態(tài)，如圖3示,。
(1)工作模態(tài)1：如圖3(a)所示,，輸出電流Io>0，電感電流IL1>0，電感電流IL2=0,，功率開(kāi)關(guān)管S2截止,，S1導(dǎo)通，IL1的數(shù)值線性上升,，變換器輸出UAC為+Udc,。
(2)工作模態(tài)2：如圖3(b)所示，Io>0,，IL1>0,，IL2=0，S2截止,，S1關(guān)斷,，IL1從功率二極管D1續(xù)流，線性下降,，變換器輸出UAC=-Udc,。
(3)工作模態(tài)3：如圖3(c)所示，Io<0,，IL1=0,，IL2>0，IL3<0,，S1截止,，S2導(dǎo)通，IL2線性上升,，變換器輸出UBC=-Udc,。
(4)工作模態(tài)4：如圖3(d)所示，Io<0,，IL1=0,，IL2>0，S1截止,，S2關(guān)斷,，IL2從二極管D2續(xù)流，線性下降,，變換器輸出UBC=+Udc,。
2 LCL濾波器型雙Buck并網(wǎng)逆變器的分析
2.1 LCL電容參數(shù)選取
濾波電容Cs對(duì)逆變器低頻波呈高阻抗，對(duì)高頻波呈低阻抗,，增大濾波電容可加強(qiáng)高頻諧波衰減,。但Cs增大導(dǎo)致無(wú)功功率增加，電路效率降低,。一般取Cs無(wú)功功率Pc與電路額定功率P的百分比作為選取濾波電容標(biāo)準(zhǔn),，如式(1)：
2.2 LCL濾波器電感參數(shù)選取與分析
雙Buck并網(wǎng)逆變器由兩個(gè)Buck橋臂電路并聯(lián)組成,，各工作半周，過(guò)程對(duì)稱,，將兩路Buck等效為一路分析,。本文逆變器輸出電壓等效為基波與高頻諧波電壓之和，二者均為正弦波形式,。高頻電路等效示意圖如圖4,，Uhi是高頻源，Ih1,、Ih3,、Ihc分別是逆變器側(cè)輸出電流、負(fù)載電流和電容電流的高頻分量,。LCL濾波器中總電感量為L(zhǎng),，a是LCL電感取值比例系數(shù)，0<a<1,。
根據(jù)圖4有逆變器側(cè)輸出電壓與負(fù)載電流的關(guān)系式為：
式(2),、式(3)可分別求得逆變器側(cè)輸出的高頻電壓到網(wǎng)測(cè)輸出的高頻電流的開(kāi)環(huán)傳遞函數(shù)為：
當(dāng)G0(S)=0時(shí)，高頻諧波會(huì)在進(jìn)入電網(wǎng)前全部被濾除,，所以此時(shí)的角頻率為L(zhǎng)CL濾波器所需的諧振角頻率,，如下式：
通常為避免在低頻和高頻處產(chǎn)生諧振，則應(yīng)使諧振角頻率滿足：
![%6Y]Q_}(NAF$X~EN$FEK$NB.png](http://files.chinaaet.com/images/2015/11/24/6358398909058200007883408.png "%6Y]Q_}(NAF$X~EN$FEK$NB.png")
在濾波器對(duì)高頻諧波有同樣抑制比時(shí),，由式(10)知LCL濾波器總電感值L取LC濾波器電感值的1/3即可,。對(duì)于LC濾波器，滿載1 000 W時(shí),，電流紋波取小于平均電流的0.2[6],，得到電感取1.16 mH，LCL的電感量取387 μH即可,。
L1和L3的比例關(guān)系在L和Cs一定時(shí),，對(duì)諧振角頻率會(huì)有影響，為避免在靠近低頻和高頻處發(fā)生諧振,，在高頻等效電路不考慮阻抗的情況下,，參照式(8)選取L1/L=0.7或0.3，此時(shí)ωr=55K(rad/s)滿足式(8),。紋波電流會(huì)增加功率模塊的損耗與溫升，降低功率器件使用壽命,，所以一般要求逆變器側(cè)電流的紋波含量要小,。因此本實(shí)驗(yàn)中，取L1/L=0.7,。所以L1=270 μH,，L2=117 μH。
2.3 電路系統(tǒng)分析
雙Buck并網(wǎng)逆變器閉環(huán)系統(tǒng)框圖如圖5所示。
Kp,、Ki分別是電流環(huán)的比例積分系數(shù),。Ki是逆變器輸出總電流的采樣比例系數(shù)，Ir是電壓環(huán)的基準(zhǔn),。Ug是電網(wǎng)電壓,，傳遞函數(shù)G1根據(jù)等效電路圖4和方程組：
為便于分析，得系統(tǒng)線性化等效框圖6,。
KPWM是系統(tǒng)線性化后的等效比例系數(shù),，Io=Ig=I3。根據(jù)圖6得到經(jīng)反饋校正后的輸出電流Ig和基準(zhǔn)電流Ir的開(kāi)環(huán)傳遞函數(shù)如下：
其中,，Z是電網(wǎng)等效阻抗,。
根據(jù)傳遞函數(shù)繪制幅頻特性曲線如圖7，濾波器的截止頻率55K(rad/s),，在開(kāi)關(guān)頻率188K(rad/s)的1/3處,。相頻特性曲線中，相位裕度在40°,，系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)性良好,。
3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果
LCL型雙Buck并網(wǎng)逆變器原理樣機(jī)主要參數(shù)如下：輸出濾波電容Cs=4 μF，輸出濾波電感L1=L2=270 μH,，L3=117 μH,，磁芯選取L1、L2為EE40,，L3為單EE28,，磁芯總體積Ve=29 400 mm3。為分析比較,，LC型雙Buck并網(wǎng)逆變器的器件選型同上臺(tái)樣機(jī)一致,，只有輸出濾波電感L1=L2=1.2 mH，磁芯選取均為雙EE55磁芯,，磁芯總體積Ve=139 600 mm3,。雙Buck并網(wǎng)逆變器用LCL濾波器的電感感值是L濾波器的1/3，電感體積是1/4,。
圖8為使用LCL濾波器的關(guān)鍵波形：電網(wǎng)電壓Ug,、逆變器側(cè)輸出電流IL、高頻開(kāi)關(guān)驅(qū)動(dòng)信號(hào)Drv1,、輸出電流Io,。圖9為L(zhǎng)C型雙Buck并網(wǎng)逆變器的關(guān)鍵波形。如圖8,、9所示,，LCL型雙Buck并網(wǎng)逆變器在電感量和電感體積均小于LC型的情況下,，二者的輸出電壓、電流波形基本一致,。
4 結(jié)論
本文提出一種LCL型雙Buck并網(wǎng)逆變器,，分析了電路工作過(guò)程及其穩(wěn)定性，并設(shè)計(jì)了LCL參數(shù),。本文提出的拓?fù)涮攸c(diǎn)如下：繼承雙Buck變換器本身輸出諧波含量小,，無(wú)橋臂直通等優(yōu)點(diǎn)。電感感值減小,，提高系統(tǒng)效率,。
參考文獻(xiàn)
[1] GUDEY S K，GUPTA R.Sliding mode control of dual-buckfull-bridge inverter[C].Power Electronics(IICPE),，2012 IEEE5th India International Conference on.IEEE,，2012：1-6.
[2] SUN P，LIU C,，LAI J S,，et al.Cascade dual buck inverter with phase-shift control[J].Power Electronics，IEEE Transactions on,，2012,，27(4)：2067-2077.
[3] 洪峰，單任仲,，王慧貞,，等.一種新型的磁集成雙Buck逆變器[J].電工技術(shù)學(xué)報(bào)，2007,，22(6)：76-81.
[4] LINDGREN M,，SVENSSON J.Connecting fast switching vlotage-source converters to the grid-harmonic distortion and its reduction[C].IEEE Strock Power Tech Conference，Stockholm：Proceedings of Power Electronics,，1995：191-195.
[5] 胡金高.有源濾波器中LCL濾波參數(shù)選擇和匹配[J].福州大學(xué)學(xué)報(bào)：自然科學(xué)版,，2013(6)：1009-1015.
[6] 洪峰，萬(wàn)運(yùn)強(qiáng),，趙鑫,，等.一種交錯(cuò)并聯(lián)型三電平雙降壓式全橋光伏并網(wǎng)逆變器[J].中國(guó)電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2014(34)：1-8.