混合多電平逆變器的功率開關(guān)承受的電壓應(yīng)力不同,，因此同一拓?fù)渲锌梢圆捎貌煌墓β势骷?，充分利用了功率開關(guān)各自的優(yōu)點(diǎn),。非對稱h橋是混合多電平逆變器中最基本,、最典型的一類拓?fù)?，其半橋的功率開關(guān)可以分別工作在基頻和高頻pwm方式，與傳統(tǒng)多電平逆變器相比,，在輸出相同電平數(shù)的情況下,，減少了功率器件，降低了開關(guān)損耗［1,，2］,。本文首先對非對稱h橋五電平逆變器進(jìn)行了分析，利用其結(jié)構(gòu)特點(diǎn),，提出一種通用的調(diào)制策略,。最后以電容箝位型非對稱h橋拓?fù)錇閷?shí)驗(yàn)平臺，對所提調(diào)制策略進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證,。

2 非對稱h橋五電平逆變器

　　非對稱h橋拓?fù)涫腔旌隙嚯娖酵負(fù)渲凶罨?、最典型的一類拓?fù)洌浒霕虻墓β书_關(guān)可以分別工作在基頻和高頻pwm方式,，與傳統(tǒng)多電平逆變器相比,，在輸出相同電平數(shù)的情況下，減少了功率器件,，降低了開關(guān)損耗,。目前最具有實(shí)用價值的三種五電平非對稱h橋有：雙向開關(guān)非對稱h橋、二極管箝位型非對稱h橋和電容箝位型非對稱h橋,，分別如圖1（a）,、（b）、（c）所示,。圖1（a）的雙向開關(guān)型五電平逆變器通過雙向開關(guān)（s5和d1~d4）和h橋（s1~s4）,，將兩個直流電源e的電壓組合輸出五電平交流電壓；圖1（b）為二極管箝位型五電平逆變器,，其左半橋?yàn)槎O管箝位型三電平半橋,，右半橋?yàn)閮呻娖桨霕颍鴪D1（c）為電容箝位型五電平逆變器,，其左半橋?yàn)殡娙蒹槲恍腿娖桨霕颉?/p>

　　傳統(tǒng)的多電平逆變器有三類：二極管箝位型,、飛跨電容型、h橋級聯(lián)型,，附表為五電平逆變器單相所需功率器件對比表,，與傳統(tǒng)的三類五電平逆變器相比，前三類拓?fù)洳捎秒妷簯?yīng)力為1:1的功率開關(guān),，導(dǎo)致拓?fù)渌韫β书_關(guān)最多,；圖1的非對稱h橋五電平逆變器混合應(yīng)用電壓應(yīng)力比為1:2的功率開關(guān)，以較少的功率開關(guān)輸出五電平電壓，從輸出電壓電平數(shù)和所用功率開關(guān)數(shù)的角度來說,，比前三類拓?fù)渚哂懈蟮膬?yōu)勢,。

3 通用調(diào)制策略

　　圖1中的非對稱h橋五電平逆變器已有的調(diào)制策略分別采用特定次諧波消去法［3］和方波-消諧波pwm合成調(diào)制策略［4］，前者在電機(jī)驅(qū)動場合的頻繁寬調(diào)速范圍過程中,，開關(guān)轉(zhuǎn)換時刻的查表值與真實(shí)值之間會存在一定的偏差,，后者需要把高、低頻功率開關(guān)的半橋進(jìn)行分離調(diào)制,，計算出高頻功率開關(guān)半橋的調(diào)制波,，增加了調(diào)制策略的復(fù)雜性。針對這些問題,，本文提出一種對非對稱h橋五電平逆變器具有通用性的調(diào)制策略,。

　　3.1 通用調(diào)制策略原理

　　目前常用的“半橋”主要有三種類型：兩電平半橋hb1、二極管箝位型n電平半橋hb2,、電容箝位型n電平半橋hb3,。而將這三類“半橋”進(jìn)行有序混合，構(gòu)成通用非對稱h橋如圖2所示,。圖中hbx’表示這個“半橋”相對于hbx以較少的耐高壓功率開關(guān)工作于階梯波調(diào)制方式,，而hbx則以較多的低壓功率開關(guān)工作于pwm調(diào)制狀態(tài)，x為1,、2,、3，偶數(shù)m為直流電源的標(biāo)么系數(shù),，輸出電壓的每個電平電壓為e,。非對稱h橋的特點(diǎn)是，當(dāng)pwm調(diào)制狀態(tài)的半橋hbx的功率開關(guān)承受e的關(guān)斷電壓應(yīng)力時,，右半橋hbx’的功率開關(guān)承受的關(guān)斷電壓應(yīng)力最大需達(dá)到me,，限制了其功率開關(guān)只能為低頻、耐高壓器件,。而圖1中的三種非對稱h橋五電平拓?fù)涫菆D2的通用非對稱h橋當(dāng)m=1時的特例,。

　　圖2的通用非對稱h橋的右半橋工作在基頻方波調(diào)制時，其驅(qū)動信號與調(diào)制波的過零點(diǎn)同步,。根據(jù)調(diào)制波所在正負(fù)區(qū)域的位置及左半橋hbx輸出電壓電平對應(yīng)的開關(guān)狀態(tài),，確定出基波周期內(nèi)載波的分布狀態(tài)。而3種類型的“半橋”中功率開關(guān)呈互補(bǔ)對,，因此載波數(shù)量即為左半橋hbx的功率開關(guān)互補(bǔ)對數(shù)量,，也就是直流電源的標(biāo)么系數(shù)m。圖3為非對稱h橋拓?fù)涞耐ㄓ谜{(diào)制策略,，載波cm,、cm’根據(jù)輸出電壓電平對應(yīng)的開關(guān)狀態(tài)進(jìn)行有序?qū)盈B分布,。而正負(fù)區(qū)域內(nèi)，載波層疊的位置需根據(jù)輸出電平對應(yīng)的開關(guān)狀態(tài)決定,，調(diào)制波vref與其所在的載波ci層進(jìn)行分層,、分區(qū)pwm調(diào)制，得到對應(yīng)功率開關(guān)si互補(bǔ)對的pwm驅(qū)動信號,，使得非對稱h橋的uo輸出與載波ci對應(yīng)的pwm電平層,。而在此時間區(qū)域內(nèi),，其它功率開關(guān)均處于導(dǎo)通/關(guān)斷狀態(tài),。

　　3.2 非對稱h橋五電平逆變器的通用調(diào)制策略

　　由圖1的非對稱h橋五電平逆變器的工作機(jī)理可得，非對稱h橋的右半橋的功率開關(guān)均工作于基頻,，左半橋功率開關(guān)驅(qū)動信號為pwm互補(bǔ)對,，例如圖1（a）中功率開關(guān)s1、s5（或s2,、s5）互補(bǔ),；圖1（b） 功率開關(guān)s1、s3互補(bǔ)且s2,、s4互補(bǔ),；圖1（c）功率開關(guān)s1、s4互補(bǔ)且s2,、s3互補(bǔ),。由圖3的非對稱h橋通用調(diào)制原理可得非對稱h橋五電平逆變器通用調(diào)制原理如圖4所示。非對稱h橋五電平逆變器在調(diào)制波的正半周期內(nèi),，需要2路垂直分布的載波c1,、c2，調(diào)制波與這兩路載波進(jìn)行spwm調(diào)制,，分別對應(yīng)得到非互補(bǔ)功率開關(guān)s1,、s2的驅(qū)動信號，使得五電平逆變器輸出對應(yīng)于載波c1,、c2的兩個pwm電平層1,、2。右半橋s5的驅(qū)動信號由調(diào)制波的過零點(diǎn)決定,。在調(diào)制波的負(fù)半周期內(nèi),，載波交錯分布到調(diào)制波的負(fù)區(qū)域，完成負(fù)半周期的spwm調(diào)制,，輸出pwm電平層1’,、2’。

4 實(shí)驗(yàn)結(jié)果

　　為了驗(yàn)證非對稱h橋五電平逆變器的通用調(diào)制策略,，本文以單相電容箝位型五電平非對稱h橋拓?fù)錇閷?shí)驗(yàn)平臺,，進(jìn)行實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證,。直流母線電壓e=20v，載波頻率fc=2khz,，調(diào)制波頻率fm=50hz,，調(diào)制度ma=0.95，rl負(fù)載,，r=100ω,，l=63ml。

　　圖5為功率開關(guān)s1,、s5驅(qū)動信號實(shí)驗(yàn)波形,，功率開關(guān)s1~s4均工作于高頻pwm狀態(tài)，功率開關(guān)s5,、s6工作于基頻狀態(tài),。圖6為逆變器輸出電壓與箝位電容電壓實(shí)驗(yàn)波形，uo為逆變器輸出的五電平電壓,，uo為逆變器箝位電容電壓,，由于正、負(fù)半周期地對箝位電容進(jìn)行充,、放電,，使得電容電壓存在較小的波動，但通用調(diào)制策略使得箝位電容電壓達(dá)到了較好的平衡,。圖7為逆變器輸出電壓與負(fù)載電流實(shí)驗(yàn)波形,，il為負(fù)載電流（電阻r兩端電壓），rl負(fù)載使得負(fù)載電流具有較好的正弦度,。

5 結(jié)束語

　　本文對三種非對稱h橋五電平逆變器進(jìn)行了分析,，在此基礎(chǔ)上提出一種對非對稱h橋通用的調(diào)制策略，適用于三種非對稱h橋五電平逆變器,。最后,，通過單相電容箝位型五電平逆變器實(shí)驗(yàn)平臺，驗(yàn)證了所提方法的正確性與有效性,。