最近美國國家半導(dǎo)體公司開發(fā)直接連接雙向交流觸發(fā)三極體調(diào)光器,，幾乎完全不會發(fā)生閃爍現(xiàn)象的LED驅(qū)動IC LM3445與評鑒基板,。接著筆者組合評鑒基板與簡易雙向交流觸發(fā)三極體調(diào)光電路，說明LM3445的評基板鑒與電路設(shè)計的重點,。

　　評鑒基板封裝LM3445,、電源電路，以及周邊電路,，評鑒基板使用雙向交流觸發(fā)三極體調(diào)光電路,，輸入已經(jīng)受到位相控制的電壓，利用高頻切換器提供LED電流,，LED驅(qū)動器設(shè)有可以控制流入LED電流峰值的降壓轉(zhuǎn)換器,，動作時設(shè)定OFF時間超過一定值以上。動作上首先接受雙向交流觸發(fā)三極體調(diào)光電路的輸出電壓,，接著檢測雙向交流觸發(fā)三極體的ON時段,，再將此信號轉(zhuǎn)換成流入LED電流指令值，此時流入LED電流與雙向交流觸發(fā)三極體ON時間呈比例,，就能夠沿用傳統(tǒng)白熱燈泡的調(diào)光電路,。此外上記評鑒基板支持還主從結(jié)構(gòu)，能夠以相同電流調(diào)光復(fù)數(shù)LED,。

　　評鑒與電路整體架構(gòu)

　　圖1(a)是評鑒電路方塊圖,；圖1(b)是雙向交流觸發(fā)三極體的調(diào)光電路，由圖可知本電路采取“Anode fire”方式,，使用雙向交流觸發(fā)三極體的兩端電壓當作驅(qū)動電壓,，通過可變電阻VR后，使電容器C1充正電壓或是負電壓,，此時不論極性,，電容器C1的電壓一旦超過一定程度，觸發(fā)二極管通電會使雙向交流觸發(fā)三極體點弧,，流入雙向交流觸發(fā)三極體的電流,，即使超過一值仍舊持續(xù)通電，電流則流入負載,。

　　圖中的二極管D1～D4與15kΩ電阻,，連接于雙向交流觸發(fā)三極體的兩端,，主要目的不論極性都能夠使電容器C1的開始充電電壓維持一定值，此外為避免受到商用電源極性影響,，因此刻意將此整合成相同點弧位相的電路,。由于雙向交流觸發(fā)三極體電路OFF時，不會完全遮斷電流,，大約有15kΩ的阻抗值,，為減少對評鑒基板的影響，本電路插入1kΩ的假電阻,。圖1(c)是供應(yīng)評鑒基板的電壓波形,，取電源的正弦波。

　　圖2是評鑒基板的電路圖,，根據(jù)圖1(c)的電壓波形可知,，輸出調(diào)光LED的電流要求各種技巧，第1調(diào)光必需指定流入LED的電流,，因此評鑒基板若能夠從雙向交流觸發(fā)三極體的ON時段獲得信息,，理論上LED只要流入與該時段呈比例的電流，LED就能夠沿用傳統(tǒng)白熱燈泡的調(diào)光器進行調(diào)光,。

　　LM3445的ON時段在450至1350范圍,，支持0%～100%的電流值指令，若以雙向交流觸發(fā)三極體的弧點角度θ表示,，它相當于1350～450范圍,。

　　第2是輸入評鑒基板的電源，使用雙向交流觸發(fā)三極體進行位相控制,，因此無電壓時段,，即使使用高頻切換電路也無法消除閃爍問題。上記電路為消除閃爍,，未使用電容輸入型電路,，改用填谷電路盡量減輕對電源的影響，因此本電路設(shè)置D4,、D8,、D9,、C7,、C9，以C7,、C9串行電路使輸入的電壓峰值充電,。

　　C7、C9相同容量時,，各電容器的充電電壓是輸入電壓峰值的一半,，換句話說輸入電壓峰值變成一半時,，各電容器開始放電，輸入電壓峰值變成一半為止則以填谷電路動作,，如此一來轉(zhuǎn)換器的輸入電壓能夠維持一定,，同時還可以高頻使LED點燈。圖3是填谷電路與輸出,、入電壓波形,。由圖可知輸入電壓波形是雙向交流觸發(fā)三極體輸出整流后的波雙向交流觸發(fā)三極體的ON時段(角度)，大于900時會變成一半,，低于900時＝1/2×sin（180－ON時段）＝1/2×sinθ,。

　　第3是LED的電流調(diào)整電路，并不是可以使降壓轉(zhuǎn)換器維持一定頻率方式,，而是采用能夠使OFF時段維持一定的方式,，因此設(shè)計上要求承受輸入電壓、LED電流大范圍變動,。雖然動作頻率隨著輸入電壓與負載改變,，不過本電路可以完全忽略LED的閃爍問題，輕易設(shè)定頻率范圍,。評鑒基板的基本設(shè)計與動作方式,，建立在上記3項設(shè)計核心技術(shù)，除此之外為設(shè)定條件,，電路上還要求其它各種技巧,。接著以8個LED為范例，探討評鑒基板的電路定數(shù),。

　　降壓轉(zhuǎn)換部位的動作

　　圖4是降壓轉(zhuǎn)換部位相關(guān)電路圖,，由圖可知它是由切換用FET Tr2、電感L2,、續(xù)流二極管D10構(gòu)成降壓轉(zhuǎn)換部主要電路,，除此之外電流復(fù)歸用電阻器R3、決定FET OFF時間的電容器C1,、充電電路Tr3,、R4、吸收波動電流的電容器C12,、LM3445的內(nèi)部結(jié)構(gòu),，鎖定轉(zhuǎn)換器的動作，細節(jié)忽略不詳述,。圖中的L5是磁珠電感,，它可以抑制續(xù)流二極管D10的逆回復(fù)電流。

　　Tr2 ON時,，流入L2的電流取決于輸入電壓Vbuck與LED電壓VLED兩者的電壓差,，最差情況LED的順電壓下降為3.99V,，8個LED串聯(lián)需要31.9V。流入Tr2的電流除了受到電流指令最大值750mA的限制之外,，有關(guān)對短路等異常電流的保護,，本電路備有電流限制器功能，不過Tr2正確動作的代價是輸入電壓最大值有極限,。

　　IC內(nèi)部的起動電路一旦開始動作,，GATE信號變成H，就會使Tr2 ON進入行程,。LM63445即使ON,，電流的檢測不會以一定時間進行，IC內(nèi)部的125ns延遲時間內(nèi),，電流檢測電阻R3的電壓R3,，利用內(nèi)部FET持續(xù)限制在0V，PWM與I-LIN兩轉(zhuǎn)換器的輸入維持L狀態(tài),，這樣的設(shè)計主要目的是考慮Tr2 ON時,，二極管D10的逆向回復(fù)電流很大，避免瞬間遷移至GATE信號變成OFF狀態(tài),，轉(zhuǎn)換器可能無法起動,。

　　延遲時間內(nèi)Tr2 ON時電流的過渡變化，Tr2的電流與L2一旦相同,，就進入檢測L2電流變化的行程,，該電流檢測功能有所謂無效時間，因此降壓轉(zhuǎn)換器的輸入電壓最大值時,，為確實保障此延遲時間,，如圖5所示要求最小200ns的ON時間。延遲時間之后隨著直線上升的L2電壓,，R3的電壓也直線上升,，該電壓經(jīng)過電流感測端子ISNS輸入至PWM轉(zhuǎn)換器，一直到電壓到達電流指令值為止,，GATE信號維持ON狀態(tài),。評鑒基板的電流檢測用電阻R3大約1.8Ω，PWM的電流指令值最大值,，750mV時為417mA,，延遲時間與溫度有依存關(guān)系，大約100～160ns,。

　　PWM轉(zhuǎn)換器進行IC內(nèi)部產(chǎn)生的電流指令值與R3電壓比較,，R3的電壓超過電流指令值,，H的信號經(jīng)過內(nèi)部控制電路使GATE信號OFF,。此外本電路還設(shè)置PWM轉(zhuǎn)換器不動作時的I-LIM轉(zhuǎn)換器,，超過1.27V峰值會使GATE信號OFF抑制電流。Tr2 OFF時L2的電流移至D10,，L2則以LED的一定電壓開始再設(shè)定(reset),，L2的電流呈直線性衰減，磁束則被再設(shè)定(reset),。評鑒基板的此OFF時間取決于LED的電壓,，主要理由在動作范圍，希望優(yōu)先正確進行L2的磁束再設(shè)定,。

　　決定OFF時間的電容器C11與定電流電路Tr3,、R4，定電流電路利用LED的順向電壓,，配合LED的電壓使電流流動C11,，C11的電壓呈直線性上升，利用該電壓與時間呈比例的特性,。定電流電路的動作非常簡單,，配合LED的順定下降電流流入R4，Tr3的基準電流配合Tr2的增幅率電流流動,，由于流入Tr3集極(collector)的電流與流入R4的電流幾乎相同,，因此C11內(nèi)部有一定電流流動，該電壓呈直線性上升,，C11的電壓被輸入至LM3445的COFF則進入COFF的比較器(Comparator),，電壓一旦超過1.276V基準電壓，再度使GATE信號移轉(zhuǎn)至ON狀態(tài),，換言之OFF時間是與LED的電壓呈比例的值,。

　　綜合上記結(jié)論可知，GATE信號ON時IC的COFF輸入,，亦即C11在IC內(nèi)部以33Ω的阻抗值短路,，此時C11的電壓幾乎維持0V，一旦進入OFF行程就開始對C11定電流充電,，亦即開始時間計數(shù),。接著以評鑒基板為例試算OFF時間。

　　假設(shè)：

　　由此可之電感L2的再設(shè)定時間大約3.2μs,。電感L2的再設(shè)定電壓是LED的電壓VLED,，它是一定值。電流直線性下降,，持續(xù)到FET的下個ON為止,。L2的電流變成連續(xù)的條件（不會變成0），該電流的變化成份,，反而變成LED的波動電流成份,。

　　假設(shè)：

　　OFFB時間=3.2μS

　　L2=470μH

　　如此一來就可以求得波動電流：　　　　

　　接著試算ON時間,，ON時轉(zhuǎn)換器的輸入電壓Vbuck與LED的電壓VLED的電壓差施加于L2，此處計算該波動電流186mA的變化時間,，假設(shè)：　　　

　　圖6是根據(jù)電路定數(shù)計算的L2最大電流波形,，使用的LED最大平均電流為350mA，如果根據(jù)評鑒基板的定數(shù)計算,，轉(zhuǎn)換器的公稱動作頻率變成：

　　電流指令的電路與動作

　　降壓轉(zhuǎn)換器的動作概要如上記,，降壓轉(zhuǎn)換器的電流指令利用雙向交流觸發(fā)三極體產(chǎn)生，圖7(a)是電流指令值產(chǎn)生電路,；圖7(b)是動作概要,；圖7(c)是電流指令值的范圍。利用雙向交流觸發(fā)三極體體進行位相控制的電壓,，亦即雙向交流觸發(fā)三極體導(dǎo)通時輸入的電壓,，被施加至Tr1的網(wǎng)關(guān)與汲極，一旦施加位相控制的電壓,，雖然取決于Tr1的特性,，不過此時大約10V的電壓被輸入至BLDR端子，輸入峰值7.2V的轉(zhuǎn)換器輸出遷移變成H,，4μs后230Ω的負載加入轉(zhuǎn)換器輸入,，可以補強雙向交流觸發(fā)三極體的拴鎖器電流，使雙向交流觸發(fā)三極體正確動作,。

　　BLDR轉(zhuǎn)換器的輸出變成峰值4V的脈沖列輸出至ASNS,，該以R1、C3與IC出口的損失平順化,，制作脈沖列的平均電壓,，變成FLTR1的電壓。FLTR1的電壓則被輸入至RAMP轉(zhuǎn)換器,，再與內(nèi)部的鋸狀波形比較,，此鋸狀波形值為3V，谷底值為1V,，F(xiàn)LTR1的電壓值低于1V,，RAMP轉(zhuǎn)換器的輸出變成H，流入RAMP轉(zhuǎn)換器的電流指令值變成0V,，反過來說FLTR1的電壓值超過3V時,，RAMP轉(zhuǎn)換器的輸出變成L，連接的FET變成OFF狀態(tài),，汲極電壓VQ大約750mA,，因此流入RAMP轉(zhuǎn)換器的電流指令值，就是內(nèi)部電壓最大750mA。

　　由此可知FLTR1的電壓值與雙向交流觸發(fā)三極體的導(dǎo)通角度呈比例,，可以檢測的控制角θ在一定范圍內(nèi),。雙向交流觸發(fā)三極體的導(dǎo)通角度為1800－θ，導(dǎo)通角度與半波周期比1800－θ/1800的值,，在1/4～1/3范圍內(nèi),，因此在450≦θ≦1350范圍內(nèi),，產(chǎn)生與角度(1800－θ)呈比例的電流指令,，θ=1350時，電流指令=0V,，θ=450時,，電流指令=750mV最大值。

　　周邊電路的設(shè)計

　　以上根據(jù)LM3445評鑒基板電路與電路定數(shù),，探討電路動作特性,，接著介紹LM3445周邊電路的設(shè)計技巧。LM3445的主要功能分別如下:

　　(1)以位相控制的雙向交流觸發(fā)三極體為前提,，將雙向交流觸發(fā)三極體的通電角度轉(zhuǎn)換成流入LED的指令值,，支持位相角度450～1350范圍，電流指令值最大750mV～0V

　　(2)以降壓轉(zhuǎn)換器OFF時間一定方式為前提,，優(yōu)先穩(wěn)定動作,，利用LED的電壓幾乎是一定的特征。

　　(3)降壓轉(zhuǎn)換器ON時脈沖寬度必需是最小值的限制,，要求200ns以上,，因此轉(zhuǎn)換器的輸入電壓有上限的限制。

　　(4)降壓轉(zhuǎn)換器的最低輸入電壓,，要求雙向交流觸發(fā)三極體位相角度1350時,，交流輸入電壓值必需大于LED的電壓。利用降壓轉(zhuǎn)換器使LED的電流維持一定,，LED的電壓VLED與轉(zhuǎn)換器的輸入電壓Vbuck比D在轉(zhuǎn)換器沒有損失時,，它與切換組件Tr2的ON時間，以及控制周期T的比完全相同,，有損失時D與效率η呈反比率變大,，此時使用下式表示：

　　評鑒基板的設(shè)計條件如下：

　　˙電壓：AC90V~135V

　　˙電流：350mA

　　˙LED數(shù)量：串聯(lián)7~8個

　　評鑒電路選擇LED電流350mA種類，評鑒基板根據(jù)定數(shù)以250kHz附近動作,，使用評鑒電路的條件進行,。LED的條件如下：

　　˙VF = 2.79~3.42~3.99V

　　˙ILED = IF = 350mA（最大），500mA（脈沖）

　　˙輸入電壓：AC80～120V(AC100V±20%)

　　˙動作頻率：額定輸入電壓時250kHz

　　假設(shè)降壓轉(zhuǎn)換器輸入電壓為額定電壓峰值,，降壓轉(zhuǎn)換器的效率η,，根據(jù)技術(shù)資料為85%，依此試算LED串聯(lián)8、7,、6,、5、4,，此時VLED分別是27.36,、23.94、20.52,、17.1,、13.68，根據(jù)上式(1)：　

　　計算結(jié)果如下：

　　˙toff = 3.09μs@8個LED串聯(lián)

　　˙toff = 3.20μs@7個LED串聯(lián)

　　˙toff = 3.32μs@6個LED串聯(lián)

　　˙toff = 3.43μs@5個LED串聯(lián)

　　˙toff = 3.54μs@4個LED串聯(lián)　　

　　最后決定采用toff =3.09μs,。C11到達LM3445 COFF 峰值1.276V的時間,，取決于C11的容量與一定充電的電流ICOLL，ICOLL（一般數(shù)十μA）的選擇由C11決定,，C11以下式表示：

　　假設(shè)C11＝120pF,，如此一來：

　　評鑒基板的R4=576kΩ，相當于toff=3.2μs,，它是流入LED的額定電流時off的時間,，電流指令很小時LED的電壓降低，off的時間變長,。波動電流Δi是決定電感L2電感值的要因,，增加電感值波動電流降低，LED的電流連續(xù)范圍變大,，L2的容量變大,、單價上升。由于動作頻率很高,，不易察覺該頻率的閃爍,，因此選擇低電感值，Δi=50%,。

　　Δi=350×0.5=175mA

　　接著計算L2的電感值：

　　評鑒基板的L2為470μH,，因此L2的波動電流 Δi變大，此處觀察評鑒基板L2＝470μH時,，LED的串聯(lián)數(shù)量與波動電流的變化,。波動電流Δi以下式表示：

　　根據(jù)上述可以獲得表1的LED串聯(lián)數(shù)量與波動電流Δi關(guān)系，由表1可知LED串聯(lián)數(shù)量減少,，L2的電流波動隨著降低,，上記評鑒基板toff=3.20μs，計算上Δi=186mA,，波動電流為53%,。

　　圖中的C12可以抑制流入LED的波動電流,，上記評鑒基板使用1μF，吸收250kHz時的鋸齒狀波動電流,，以評鑒基板為范例,，250kHz時Δi=186mA的波動電流，該交流成份換算成實效值變成：

　　假設(shè)電流全部流入電容器C11,，此時C11的電壓變成：

　　由此可知流入LED的波動電流受到抑制,。降壓轉(zhuǎn)換器的輸入最低電壓Vbuck(min)以下式計算：

　　考慮整流架橋與埋谷電路的二極管電壓降低(大約3V)，變成：

　　40V－3V=37V

　　超過VLED=27.36V,，因此轉(zhuǎn)換器能夠動作,。此外在此范圍的電流指令值幾乎是0，由于Tr2電流不檢測時間的最小脈沖寬度為125ns,，因此Tr2可以動作,。

　　轉(zhuǎn)換器的最大電壓Vbuck(max)：

　　要求合適的二極管,、FET等半導(dǎo)體的電壓規(guī)格,。降壓轉(zhuǎn)換器動作上Tr2的ON時間超過200ns，確定可以穩(wěn)定動作,。以下是8個LED串聯(lián)時的計算結(jié)果：

　　C7與C9放電時放電量很大的場合,，輸入電壓很小卻提供最大電流，此時電容器只進行放電,，一直到下次放電為止的期間,，如果電壓降至電流無法流入LED的值，就不能確保LED的光束量,，為避免上記問題,，設(shè)計上C7與C9的電壓值選擇超越LED的電壓。電壓Vbuck最小值如圖8所示假設(shè)：
ΔV=20V

　　最小點變成：

　　54-20=34＞27.36V

　　因此C7與C9在20V放電也可以,。

　　Iled：評鑒基板的最大值

　　Δt=3.33ms（相當于50Hz電源60°）

　　由于C7與C9都是33μF,，因此C=66μF非常充分。此外評鑒基板還設(shè)置：

　　˙消除波動濾波器(L3,、C1,、L4、C15)

　　˙一般模式濾波器(L1)

　　˙累增二極管(Avalanche Diode)(D12)

　　˙熱敏電阻（Thermistor)(RT1)

　　˙保險絲(F1)

　　有關(guān)消除波動濾波器,，由于Tr2的OFF時間與ON時間大幅改變,，設(shè)計消除波動濾波器時，必需考慮以動作頻率最低值抑制波動電流,。有關(guān)一般模式濾波器,，要求可以檢查開啟電源時，流入電解電容器的突波電流,、二極管,、電容器的電流、電壓耐量的協(xié)調(diào)動作。突波電流必需配合消除波動濾波器的關(guān)系進行檢討,，雖然一般模式濾波器增加對地阻抗,，可以抑制漏泄電流，不過對Tr2,、D10的特性,、基板布線結(jié)構(gòu)卻有相關(guān)性。

　　組件表內(nèi)記載D12的破壞電壓VBR=144V,，不過實際封裝組件與廠商的標示不一致,，假設(shè)組件表內(nèi)的記載數(shù)據(jù)是正確的話，筆者建議重新檢討AC135V輸入時的動作,。

　　電路測試結(jié)果

　　測試電路測試條件與測試結(jié)果分別如下：

　　測試條件

　　˙輸入電壓：AC80V

　　˙通流角度：450以下,，900附近，1350以上

　　˙測試部位：TP3----V+→整流端的電壓

　　TP4----Vbuck→埋谷電路輸出電壓

　　Tr1----源極端子→BLDR輸入

　　TP15----GATE信號

　　TP16----R3電壓（檢測電流）

　　測試結(jié)果與考察

　　圖9是雙向交流觸發(fā)三極體導(dǎo)通電流的角度與LED電流的變化測試結(jié)果,，根據(jù)測試結(jié)果可知雙向交流觸發(fā)三極體未通電領(lǐng)域,，一直到所有通電領(lǐng)域都非常穩(wěn)定動作。圖10是交流輸入電流的波形,，雖然流入填埋電路C7,、C9的充電電流非常顯眼，不過它可以利用濾波器L3,、L4抑制,，比所謂的電容輸入電路更優(yōu)秀。

　　圖11是埋谷電路的電壓波形,；圖12是GATE信號與Tr2的電流（R3的電壓）波形,，由圖可知LED的電流幾乎是0V，大約是300mA的數(shù)據(jù),，Tr2的OFF時間則與流入LED的電流值,，亦即LED的電壓有依存關(guān)系，電流很小,、OFF時間延長,，反過來說電流很大、OFF時間縮短,。此外Tr2的ON時間取決于流入LED的電流與填埋電路的電壓,，埋谷電壓很低、Tr2的ON時間變長,，轉(zhuǎn)換器的動作頻率大幅變化,，因此選擇輸入濾波器時必需列入考慮。ITr2的的GATE信號ON時,，突出狀電流流動,，礙于篇幅限制省略定量評鑒結(jié)果,，評鑒基板設(shè)有保險絲與電感L5。

　　結(jié)論

　　隨著LED芯片電光轉(zhuǎn)換效率的提升,，制作成本卻持續(xù)下跌,，使用LED光源的照明燈具逐漸取代傳統(tǒng)熒光燈與白熱燈泡，開發(fā)LED燈泡專用調(diào)光器的同時,，市場要求能夠沿用白熱燈泡調(diào)光器的聲浪也日益高漲,，傳統(tǒng)白熱燈泡的調(diào)光器，使用結(jié)構(gòu)簡易的雙向交流觸發(fā)三極體位相控制,，由于白熱燈泡主要是透過鎢絲高溫發(fā)光,，因此雙向交流觸發(fā)三極體的位相控制，無電壓時段也不會產(chǎn)生閃現(xiàn)象爍,。

　　光源變成LED方式時,，相同的雙向交流觸發(fā)三極體位相控制，頻率是一般商用頻率2倍,，受到無電壓時段的影響,，LED Lamp容易出現(xiàn)閃爍現(xiàn)象，有鑒于此美國國家半導(dǎo)體公司開發(fā),，可以直接連接雙向交流觸發(fā)三極體的調(diào)光電路,，以及幾乎完全不會發(fā)生閃爍現(xiàn)象的LED驅(qū)動IC LM3445,，透過此專用LED驅(qū)動IC,，就能夠輕易實現(xiàn)沿用白熱燈泡調(diào)光器的目標。