摘? 要: 在電池供電模式下，采用一種改進(jìn)的限流PFM升壓轉(zhuǎn)換器為微機(jī)器人提供驅(qū)動(dòng)電壓,，既保持了傳統(tǒng)PFM的低靜態(tài)電流,，又有很高的轉(zhuǎn)換效率,。給出了確定PFM控制器的關(guān)鍵參數(shù)及選擇外部器件的方法,，設(shè)計(jì)了完整的數(shù)模混合電路系統(tǒng),，實(shí)現(xiàn)了管道內(nèi)微機(jī)器人的驅(qū)動(dòng)控制,。
關(guān)鍵詞: PFM? 微機(jī)器人? 驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)
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近年來(lái)由于核工業(yè)、發(fā)電,、化工等行業(yè)對(duì)細(xì)小管道維護(hù)的需要,，管道內(nèi)微機(jī)器人的研究成為人們關(guān)注的熱點(diǎn)。這種管道的直徑一般為20~30mm,。對(duì)于采用有垂直爬坡能力的管道內(nèi)微機(jī)器人,，其控制器的設(shè)計(jì)要求是對(duì)電壓的幅度、頻率,、占空比均可調(diào),。筆者設(shè)計(jì)的管道內(nèi)壁檢測(cè)微機(jī)器人控制器的輸入電壓為5V，輸出電壓為-70～+70V,，頻率為1kHz,，占空比為25%(下坡)或75%(爬坡)。設(shè)計(jì)時(shí)要求電路要盡可能小,、功耗盡可能低,，以便能夠采用多芯片封裝技術(shù)集成到單一芯片上，并直接裝載在微機(jī)器人上,。
根據(jù)以上要求,，采用MAXIM公司低功耗的基于PFM的DC-DC升壓芯片、串行輸入DAC,、8引腳的MCU以及MOSFET驅(qū)動(dòng)芯片組成數(shù)?；旌想娐贰?/P>
1 PFM升壓轉(zhuǎn)換器的原理
1.1 升壓轉(zhuǎn)換器
為了減小體積和重量,，微機(jī)器人采用電池供電,。為保證系統(tǒng)穩(wěn)定可靠地工作，需要一個(gè)穩(wěn)定的電源電壓,。簡(jiǎn)單的三端線性穩(wěn)壓器無(wú)法滿足要求,，只有采用升壓型開(kāi)關(guān)穩(wěn)壓器。
升壓型DC-DC轉(zhuǎn)換器的電路結(jié)構(gòu)原理如圖1所示,。開(kāi)關(guān)K接通時(shí)電池B給電感L充電，在L中以磁能的形式儲(chǔ)存能量,，K斷開(kāi)后L中的磁能又以電能的形式釋放給濾波電容C2和負(fù)載R1,。周期性的開(kāi)關(guān)操作使電池能量源源不斷地送入負(fù)載，而輸出電壓被轉(zhuǎn)換為:
其中,，δ為開(kāi)關(guān)占空比,?？刂齐娐繁O(jiān)測(cè)輸出電壓并控制占空比，從而達(dá)到調(diào)節(jié)和穩(wěn)定輸出直流電壓的目的,。
1.2 PFM控制器
常見(jiàn)的控制方式有PFM 脈沖頻率調(diào)制和PWM脈沖寬度調(diào)制,。前者具有較小的靜態(tài)電流，輕載情況下效率較高,，但紋波稍大;后者在重載時(shí)具有較高效率,，噪聲小。而采用改進(jìn)的限流單穩(wěn)態(tài)時(shí)序PFM控制器則同時(shí)具有較小的靜態(tài)電流和重載時(shí)較高效率的優(yōu)點(diǎn),，故采用該種控制器來(lái)驅(qū)動(dòng)外部MOSFET,。限流單穩(wěn)態(tài)時(shí)序PFM控制器原理圖如圖2所示。它利用一個(gè)誤差比較器,、電流檢測(cè)放大器,、最小關(guān)斷單穩(wěn)態(tài)和最大開(kāi)啟單穩(wěn)態(tài)作為反饋和控制，消除了傳統(tǒng)門電路振蕩器引起的時(shí)間限制,。
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由圖1,、圖2可知，當(dāng)輸出電壓降低時(shí),，誤差比較器設(shè)置電路開(kāi)啟外部MOSFET(即開(kāi)關(guān)K),，通過(guò)MOSFET的電流增長(zhǎng)向電感L存儲(chǔ)能量，當(dāng)電流檢測(cè)放大器或最大時(shí)間單穩(wěn)態(tài)觸發(fā)后,，MOSFET關(guān)閉,，輸入電流的中斷導(dǎo)致電感產(chǎn)生電壓尖峰，從而迫使電感的電流通過(guò)輸出二極管D到輸出濾波電容C2和負(fù)載,。當(dāng)存儲(chǔ)的能量釋放時(shí),，電流下降，直到二極管關(guān)斷,。通過(guò)二極管的電流大時(shí),，輸出濾波電容存儲(chǔ)能量，電流變小時(shí)再釋放能量,，保持穩(wěn)定的輸出電壓,。
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由于電感和峰值開(kāi)關(guān)電流不獨(dú)立，無(wú)法直接計(jì)算,，一般只能靠多次試驗(yàn)來(lái)估計(jì),。本文采用由 Darryl Phillips提出的引入ξ(Xi)的方法，快速地推算關(guān)鍵參數(shù)及選擇外部器件,。ξ(Xi)是時(shí)間參數(shù)的比值,，也就是沒(méi)有負(fù)載時(shí)的電流和電路滿負(fù)載時(shí)的電流下降時(shí)間之比。單穩(wěn)態(tài)時(shí)序PFM控制器最大頻率時(shí)有最大負(fù)載，而這受最小關(guān)斷時(shí)間限制,。因此ξ(Xi)由占空比和開(kāi)啟電壓以及最小關(guān)斷時(shí)間決定,。實(shí)際上ξ(Xi)只不過(guò)是一個(gè)參數(shù)，它保證峰值開(kāi)關(guān)電流和電感值的協(xié)調(diào),，從而達(dá)到所希望的輸出功率,。原算法是基于PFM升壓回掃式轉(zhuǎn)換器的，加以改動(dòng)可用于本系統(tǒng),。
例如在本系統(tǒng)中:輸入電壓VIN=5V,，最大輸入電壓VIN(MAX)=6V，最小輸入電壓VIN(MIN)=2.5V,，輸出電壓VOUT=70V,，輸出電流IOUT=10mA。PFM控制器具有2μs最小關(guān)斷時(shí)間,，1.3μs最小開(kāi)啟時(shí)間,，16μs最大開(kāi)啟時(shí)間。
具體計(jì)算步驟如下:
ξ(MIN)描述連續(xù)導(dǎo)通模式下電路在最小輸入電壓時(shí)不用控制器的最大開(kāi)啟時(shí)間;ξ(MAX)指出控制器何時(shí)違背最小開(kāi)啟時(shí)間,，是檢查變壓器電感值不太低的預(yù)警值,。表1是選擇ξ(MAX)和ξ(MIN)的參考值。
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2 系統(tǒng)
如圖3所示,，該系統(tǒng)由升壓系統(tǒng)和控制系統(tǒng)(MCU,、DAC、全H橋)兩部分組成,。
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2.1 升壓部分
MAX1771是MAXIM公司的一種DC-DC轉(zhuǎn)換器控制芯片,。采用一種改進(jìn)的限流PFM控制方式控制電路，限制電感充電電流使其不超過(guò)某一峰值電流,。由于限制了峰值電流,，采用很小體積的外圍元件就可獲得滿意的輸出紋波，整個(gè)DC-DC轉(zhuǎn)換器可以做得非常小,，利于降低電路的尺寸和成本,。
MAX1771及其外圍電路如圖4所示，由升壓轉(zhuǎn)換器(MAX1771,、L1,、Q3)來(lái)驅(qū)動(dòng)二極管-電容升壓系統(tǒng)(D3/C2、D2/C6,、D1/C7),。DAC控制輸出電壓幅度。為了得到波形穩(wěn)定的高電壓以及較高的轉(zhuǎn)換效率,，同時(shí)考慮到功耗和電路板的面積,，應(yīng)該合理地選擇外圍電路的器件,。
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儲(chǔ)能電感L1是影響DC-DC轉(zhuǎn)換器性能的關(guān)鍵器件。當(dāng)流經(jīng)電感的電流較大時(shí),，由于磁芯的飽和將使實(shí)際電感值下降，所以應(yīng)選用飽和電流較大(大于電感峰值電流)的電感,。由前文推導(dǎo)得到應(yīng)該選取飽和電流不低于1A,、電感值47μH左右的電感。功率開(kāi)關(guān)應(yīng)選用開(kāi)啟電壓較低,、導(dǎo)通電阻較小的功率MOSFET,。其漏極電流應(yīng)高于電感峰值電流。為提高轉(zhuǎn)換效率,，續(xù)流二極管D應(yīng)選用正向?qū)▔航递^低的肖特基二極管,，如IN4148。MAX1771內(nèi)部的電流檢測(cè)比較器通過(guò)檢測(cè)R2上的電壓降,，并將其與0.1V的參考電壓進(jìn)行比較,，來(lái)限制流過(guò)電感的峰值電流。由前面的計(jì)算可知,，電感峰值電流為776.1mA,。故應(yīng)選取R2=0.1V/0.776104A=0.13Ω。而濾波電容的等效串聯(lián)電阻ESR是造成輸出紋波的主要因素,，而且也會(huì)影響到轉(zhuǎn)換效率,，所以應(yīng)選用低ESR的電容。
2.2 控制系統(tǒng)
控制系統(tǒng)的核心是AT902343和MAX550A,。其中,，AT902343是ATMEL公司的8位微處理器，控制串行D/A轉(zhuǎn)換器MAX550A以及全H橋,。VOUT與VDAC間的關(guān)系如圖5所示,。由MAX550A的輸出電壓來(lái)控制升壓部分的輸出電壓:VDAC由2V降到0V，VOUT可由28V升到71V,。采用串模DAC可以節(jié)約電路面積和MCU的引腳,。而由升壓系統(tǒng)輸出的直流電壓通過(guò)具有自舉功能的MOSFET驅(qū)動(dòng)芯片IR2103送入全H橋的橋臂。通過(guò)編程接口對(duì)AT902343進(jìn)行編程,，便可控制全H橋產(chǎn)生頻率為1kHz,、幅度為-VOUT～+VOUT、占空比為4:1或1:4的方波,。
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采用改進(jìn)的限流PFM升壓轉(zhuǎn)換器為微機(jī)器人提供驅(qū)動(dòng)電壓,，具有低靜態(tài)電流、高轉(zhuǎn)換效率,、低功耗和芯片封裝小等特點(diǎn),。對(duì)于限流PFM升壓轉(zhuǎn)換器，電感和峰值開(kāi)關(guān)電流是設(shè)計(jì)的關(guān)鍵。由于它們不獨(dú)立,，無(wú)法直接計(jì)算出來(lái),，可采用引入沒(méi)有負(fù)載時(shí)的電流和電路滿負(fù)載時(shí)的電流下降時(shí)間之比ξ(Xi)的方法來(lái)推算關(guān)鍵參數(shù)和選擇外部器件。由MCU,、DAC和全H橋組成的控制系統(tǒng)使輸出電壓的幅度,、頻率和占空比均可調(diào)，可靈活地控制微機(jī)器人動(dòng)作,。
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參考文獻(xiàn)
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4 張占松.高頻開(kāi)關(guān)穩(wěn)壓電源. 廣東:廣東科技出版社,，1992